Пределы прочности сталей таблица
Углеродистая конструкционная сталь. В соответствии с имеющимися стандартами углеродистая конструкционная сталь делится на:
- сталь обыкновенного качества (ГОСТ 380—50)
- сталь качественную (ГОСТ 1050—52).
Сталь обыкновенного качества
Сталь обыкновенного качества согласно ГОСТ 380—50 делится на две группы (А и В).
Стали группы А
Группа А объединяет марки по механическим свойствам, гарантируемым заводом-поставщиком; химический состав стали в этой группе ГОСТ не оговаривается, и завод-поставщик не несет за него ответственности.
Сталь группы А маркируется следующим образом:
Механические характеристики: для углеродистых и низколегированных сталей — табл. 1 и 2, для теплоустойчивых хромистых сталей — табл. 3 и 4, для жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей аустенитного и аустенито-ферритного класса — табл. 5 и 6
Таблица 9
Таблица 10
Таблица 11
Таблица 12
Таблица 13
Таблица 14
Таблица 15
Примечание. Предел текучести для поковок, сортового проката и труб при 20 °С следует принимать:
— для поковок из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т — ;
— для поковок и сортового проката из стали марки 08Х18Н10Т — ;
— для сортового проката из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т —;
— для поковок из стали марок 03Х17Н14М3, 03Х18Н11 — ;
— для сортового проката из стали марки 03Х18Н11 — ;
— для труб из стали марки 03Х21Н21М4ГБ (ЗИ-35) — ;
— для поковок из стали марки 03Х21Н21М4ГБ (ЗИ-35) — (поковки)
где предел текучести материала поковок определен по ГОСТ 25054 (по согласованию).
Таблица 16
* Для сталей 08Х17Н13М2Т, 08Х17Н15М3Т предел текучести при 20 °С равен 200 (2000) МПа (ксг/см 2 ).
1. Для поковок из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т, пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на 0,83.
2. Для сортового проката из стали марок 12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на
где R*p0,2 — предел текучести материала сортового проката определен по ГОСТ 5949.
3. Для поковок и сортового проката из стали марки 08Х18Н10Т пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на 0,95.
4. Для поковок из стали марки 03Х17Н14М3 пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на 0,9.
5. Для поковок из стали марки 03Х18Н11 пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на 0,9; для сортового проката из стали марки 03Х18Н11 пределы текучести умножают на 0,8.
6. Для труб из стали марки 03Х21Н21М4ГБ (ЗИ-35) пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на 0,88.
7. Для поковок из стали марки 03Х21Н21М4ГБ (ЗИ-35) пределы текучести, приведенные в табл. 16, умножают на отношение
где R*p0,2 — предел текучести материала поковок определен по ГОСТ 25054 (по согласованию).
Временное сопротивление σв
Предел текучести σт
Допускаемые напряжения **, МПа
при растяже-нии σ-1р
* Условие обозначения термической обработки в табл.: О – отжиг; Н – нормализация; У – улучшение; Ц – цементация; ТВЧ – закалка с нагревом ТВЧ; В – закалка с охлаждением в воде; М –закалка с охлаждением в масле; НВ – твердость по Бринеллю. Число после М, В, Н или ТВЧ – среднее значение твердости по НRC.
** Римскими цифрами обозначен вид нагрузки, см. табл. 1.1.
Механические свойства и допускаемые напряжения легированных конструкционных сталей
Временное сопротивление σв
Предел текучести σт
Допускаемые напряжения **, МПа
при растяже-нии σ-1р
Продолжение табл. 1.3
Временное сопротивление σв
Предел текучести σт
Допускаемые напряжения **, МПа
при растяже-нии σ-1р
Эффективный коэффициент концентрации напряжений при статических нагрузках [3]
(1.10)
где — теоретический коэффициент концентрации напряжений[3]; —коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений при статической нагрузке.
Можно приближенно принять: для пластичных материалов ; для хрупких материалов со значительной внутренней неоднородностью (чугун, некоторые виды цветного литья) ; для хрупких материалов с однородной структурой (закаленная сталь) ; для металлов, работающих при низких температурах (до — 80°С), увеличивается, оставаясь, однако, всегда меньше единицы.
Разновидности циклов перемены напряжений : а — симметричный; б — асимметричный, знакопеременный; в — пульсирующий; г — асимметричный, знакопостоянный; с* — постоянная нагрузка
Рис. 1.3. Кривые выносливости машиностроительных материалов
При циклических (переменных) нагрузках (рис. 2.16) за предельное напряжение принимается предел выносливости (усталости) соответствующего цикла нагружения (симметричного , пульсирующего или асимметричного (рис. 2.17) *.
Для ассиметричных циклов нагружения, характеризуемых коэффициентом ассиметрии , предел выносливости () и амплитудное напряжение можно найти по диаграмме предельных напряжений (рис. 1.4, а, б) в зависимости от среднего напряженияили по формуле [3; 16]:
, (1.11)
При отсутствии необходимых механических характеристик материалов можно пользоваться приближенными соотношениями между ними.
Например, для сталей *:
;;
;;
; ;
;
;;
;.
Нижние значения соответствуют прочным легированным сталям, верхние — углеродистым.
Рис. 1.4. Масштабный фактор :
Масштабный фактор включает:
1′ и 2′ — пределов прочности углеродистых и легированных сталей; 1 и 2 — пределов текучести и выносливости этих же сталей; 4 и 6 — пределов выносливости тех же сталей при высокой концентрации напряжений; 3 — прочностные характеристики чугуна и цветных металлов; 5 — пределов выносливости этих же металлов при наличии концентрации
Предел выносливости материалов, как правило, получают в результате испытаний стандартных образцов малого диаметра. Потому при оценке прочности деталей машин необходимо учитывать влияние на их выносливость следующих основных факторов: абсолютных размеров и конструктивных форм детали; состояния поверхности и свойств поверхностного слоя; изменения режимов нагружения и срока службы и т. п.
Учитывая выражение (1.9) и основные факторы, влияющие на предел выносливости детали, получим для любых материалов [3; 16]
, или (1.13)
где — предел выносливости соответственно для циклов нагруження: симметричного, пульсирующего, асимметричного (см. рис. 1.4); если разрушение обусловлено главным образом амплитудными напряжениями, ; — допустимый коэффициент безопасности; — масштабный фактор(рис. 2.19); — коэффициент упрочнения или коэффициент влияниякачества обработки поверхности (рис. 2.20); — коэффициет долговечности; —эффективный коэффициент концентрации напряжений (рис. 2.21); —коэффициент, учитывающий суммарное влияние основных факторов на предел выносливости детали. Эффективный коэффициент концентрации, отнесенный к наибольшему напряжению любого асимметричного цикла с асимметрией , находят [15] извыражения
(1.14)
Рис. 1.5. Коэффициент, учитывающий состояние поверхности :
1 — зеркальное полирование; 2 — грубое полирование или тонкое шлифование; 3 — тонкая обработка резцом (обтачивание, фрезерование); 4 — грубое шлифование или грубое обтачивание; 5 — наличие окалины или коррозии до работы; 6 — коррозия в пресной воде в процессе работы; 7 — то же в морской воде; 8—наличие поверхностного упрочнения
При отсутствии необходимых экспериментальных данных при кручении можно определить [15; 38]
(1.15)
(1.16)
Коэффициент долговечности определяют по формуле.
(1.17)
где — показатель степени кривой выносливости; величина для деталей изменяется в широких пределах (от 3 до 20 и более), причем с ростом уменьшается приближенно по зависимости ; ; для сварных соединений ; для деталей из углеродистых сталей 12. ..20; для деталей из легированных сталей — 20.. .30. При отсутствии данных при кручении можно принимать значения, приведенные для изгиба [9]; — базовое числоциклов перемены напряжений, соответствующее длительному пределу выносливости; обычно принимают для сталей , для цветных металлов, при контактной прочности;— эквивалентное число циклов перемены напряжений.
Рекомендации по выбору минимального и максимального значений KL приводится в соответствующих разделах. Обычно KL≥1, т. е. при NLE >N принимаются KL=1.
Эквивалентное число циклов переменны напряжения определяют зависимости от характера нагружения.
При постоянной нагрузке и при постоянной частоте нагружения
.
Рис. 1.6. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений
Отправить ответ